报道双相高熵锆酸盐 (La0.25Sm0.25Er0.25Ho0.25)2Zr2O7：1600°C 热处理 10-100 h 后平均晶粒仅从 1.17 μm 增至 2.83 μm，展现优异高温抗烧结能力。从头计算揭示表面能随稀土离子半径减小而增大，(110) 面最稳定；缺陷萤石结构中金属-氧键分布显著宽于烧绿石对应相，强烈的结构异质性与丰富烧绿石/缺陷萤石界面抑制晶粒粗化。
展开摘要提出电弧线喷（AWS）Zn 中间层+冷喷涂（CS）Al/Cu 涂层的混合方案，在 PA6、PMMA 聚合物及 CFRP、GFRP 复合材料基体上系统评估。足够厚且连续的 Zn 中间层是实现成功沉积并改善结合的关键（提供机械稳健界面）；聚合物基体上最高结合强度约 7 MPa，复合材料上结合较低且出现分层。
展开摘要采用药芯焊丝电弧堆焊（FCAW）在层流冷却辊表面制备不同 Cr/B 含量的 Fe-Cr-Ni-Mo-B 耐磨堆焊层。B 含量从 0.3 wt% 增至 0.6 wt% 促进硼化物形成并将共晶 M₂B 由粗大离散颗粒转变为细小连续网络结构，显微硬度由 747.7 HV0.3 升至 810.7 HV0.3；Cr 含量从 15 wt% 增至 19 wt%（约 0.6 wt% B）使共晶硬质相逐渐粗化，形貌由细互联网络过渡为粗骨架状与板条状。
展开摘要与 325 同题（Applied Physics Letters 正式版）：双相高熵锆酸盐 1600°C 热处理 10-100 h 晶粒 1.17→2.83 μm；从头计算显示稀土离子半径减小使烧绿石与缺陷萤石相表面能均增大，(110) 面最稳定；缺陷萤石相金属-氧键分布更宽、晶格畸变差异显著，烧绿石/缺陷萤石界面的结构异质性抑制晶粒粗化。
展开摘要采用激光熔覆在 45 钢基体上制备 AlCrFeNi3 高熵合金涂层（氯碱工业高温浓碱环境）。在 1 mol/L NaOH 中电化学测试显示涂层稳定钝化，腐蚀电流密度较基体降低 80.5% 至 6.16×10⁻⁷ A·cm⁻²；50 wt.% NaOH 150°C 长期浸泡（7/21 天）中，涂层由稳定钝化逐渐过渡为局部钝化膜失稳。
展开摘要对 V2500-5 航空发动机报废的内衬段（B1900 镍基高温合金）进行破坏性分析：场发射 SEM-EDS 与 JMatPro 热力学模拟结合。失效源于材料固有性质与服务退化：γ' 沉淀严重非定向粗化丧失强化机制；JMatPro 预测 Ta/Hf 重元素偏析与连续碳化物膜、扩展共晶岛等微观缺陷对应，引发服役中初熔与脆化；分析确认双层热障涂层（NiCoCrAlY 与 YSZ）。
展开摘要设计 Fe60 基体+NiCr-Cr3C2 耐磨增强相+Ni 包覆 MoS2 润滑组元的 Fe 基复合涂层，采用火焰喷涂制备。MoS2 在喷涂中发生显著热转变并形成含 Mo、S 相。九种配方中，含 15 wt.% Ni-MoS2 与 40 wt.% NiCr-Cr3C2 的 C6 涂层摩擦系数最低。
展开摘要基于同一图像建立四种典型 TBC 模型，定量比较缺陷对隔热与界面损伤的影响，考虑 TGO 与梯度热循环的耦合行为。固有裂纹导致涂层表面温度差达 15°C，对界面温度无影响；与无缺陷模型相比，固有裂纹使界面附近法向应力最大增加 70%、剪切应力增加 48%；POR-CR 模型完全损伤面积比 HOM 模型高 40%。基于更贴近真实微观结构的 POR-CR 模型，将内部与界面裂纹的合并方式归纳为六种类型。
展开摘要采用真空等离子喷涂（VPS）在 TZM 基体上沉积标称 W-3 wt.% Re 涂层（旋转阳极医用 X 射线管焦轨应用），并与真空烧结 W-3Re 参比比较。VPS 与烧结样密度 17.08 与 15.62 g/cm³（相对密度 88.04% 与 80.52%，理论 19.4 g/cm³）；VPS 平均维氏硬度 419.7±14.75 HV1（较烧结 220.2±15.61 高 90.6%）；VPS 表面拉伸残余应力约 97±35 MPa，烧结样约 219±21 MPa。
展开摘要采用冷喷涂（CS）在灰铸铁表面制备纯锌涂层以提高耐蚀性。更高气体温度显著提高涂层厚度与沉积效率，获得孔隙率<1%的致密冷喷锌涂层；温度升高促进结构均匀性并通过剧烈塑性变形局部动态再结晶将平均晶粒细化至 0.79 μm；锌涂层呈疏水性（水接触角>90°）；电化学测试显示腐蚀电流密度比腐蚀铸铁基体低两个数量级；盐雾腐蚀显示提高喷涂温度促进更致密更具保护性的腐蚀产物层形成。
展开摘要使用 Accuraspray 4.0 系统 CCD 相机研究级联单阴极等离子喷枪双注入器的粒子射流：数字图像分析确定喷涂距离处亮度分布；双注入用 Y 分支单喂料器，交替使用两个独立粉末喂料器结果无显著差异；双峰粒子密度分布随载气流量变化，实验喷涂斑点证实；确定了使两注入器喷涂斑点间距最小并优化沉积效率的载气流量；11mm 喷嘴（对比标准 9mm）未显著缩小斑点间距。
展开摘要在 316L 不锈钢上激光熔覆 AlCoCrFeNi2.1Nbx（x=0,0.6,0.8,1.0,1.2）高熵合金涂层。Nb 添加改变凝固路径：由 L→B2→FCC/Laves 共晶经 L→FCC/Laves 共晶过渡至 L→Laves→FCC/Laves 共晶，驱动亚共晶-共晶-过共晶转变；显微硬度由 352.90 升至 857.81 HV；Nb0.8 涂层耐磨性最优（初生 B2 相与共晶结构硬度-韧性组合）；Nb 将腐蚀损伤模式由 FCC 相严重局部腐蚀改变。
展开摘要采用预置粉末激光熔覆在镍铝青铜（NAB）上沉积 Hastelloy C276 涂层。C276 涂层由 Ni/Mo/Cr 富固溶体与金属间化合物强化，最大硬度 352.0 HV0.1（较 NAB 基体 159.0 HV0.1 高 121.4%）；电化学测试显示腐蚀电流密度降低 91.3%、极化电阻提升 10 倍；3.5 wt% NaCl 溶液中 12 h 循环冲击空蚀测试表明涂层有效抑制裂纹扩展、空蚀坑分布更均匀。
展开摘要通过大气等离子喷涂（APS）制备双钙钛矿 Sr₂Fe₁.₅Mo₀.₅O₆₋δ（SFM）涂层，研究氧化还原循环下的相与价态演变。析出的金属物种在再氧化时可逆地重新并入钙钛矿晶格；重复氧化还原循环中电导率保持 10 S/cm 以上。将 SFM 用作等离子喷涂分段串联管式 SOFC 的独立互连层：15 电池堆峰值功率 19.0 W（0.39 W/cm²），验证了 SFM 作为可行钙钛矿互连层的适用性。
展开摘要提出涡轮叶片热障涂层（TBC）机器人磨削的自动夹紧误差补偿方法：固定线激光扫描仪在每次拾取后获取点云，首片叶片人工辅助标定作为参考，后续拾取通过 Trimmed-ICP 精细配准定位。530 次拾取（4 种叶片）平均补偿率 91%，补偿后残差 <0.2 mm，有效配准率 98.5%；118 片 T1 叶片批次验证涂层去除均匀（35.97±4.30 μm），表面粗糙度由 Ra 7.92 μm 降至 2.57 μm，六处测量点五处满足 Ra≤3.0 μm。
展开摘要综述冷喷涂 AA7075 基金属基复合涂层（MMC）近期进展：表面工程、粉末原料设计、沉积后处理与增强策略。B4C、SiC、氮化硼纳米片/管（BNNPs/BNNTs）、石墨烯纳米片（GNPs）等硬质陶瓷与纳米结构增强改善了力学强度、耐磨与耐蚀性；强调功能梯度结构、混合增强体系与热处理/HIP 致密化方法；新兴应用涵盖航空航天、国防与航天技术（辐射屏蔽、结构修复、聚合物基体金属化）。
展开摘要第一性原理研究 BaZrO₃ 与 Gd₂Zr₂O₇ 热障涂层材料的温度依赖热导率，综合晶格（粒子型+相干声子，含三/四声子散射）与辐射传热机制。四声子散射显著降低粒子型晶格热导率；相干贡献随温度升高而增大，高温下与 Gd₂Zr₂O₇ 中的粒子型贡献相当；高温下辐射传热贡献显著。多通道传热框架比纯声子计算更准确描述高温行为。
展开摘要在304不锈钢上采用大气等离子喷涂（APS）与高速悬浮火焰喷涂（HVSFS）制备Al₂O₃、ZrO₂及Al₂O₃/ZrO₂（60/40 wt.%）氧化物涂层，保护容器免受熔融Al-Si与Al-Cu-Si相变材料侵蚀。APS涂层厚度强依赖喷涂角度，HVSFS厚度分布更均匀；两周静态暴露无反应层/溶解/元素互扩散；Al₂O₃/Al-12.3Si体系约300次热循环无退化；液-固界面热接触电阻0.31-0.39×10⁻³ m²K/W。
展开摘要研究 Cr–Ti–Zr–Nb–Hf 高熵合金涂层及其氮改性：分别在 Ar 和 Ar+N₂ 气氛下离子等离子溅射沉积。氮掺入形成单相高熵氮化物 (Cr,Ti,Zr,Nb,Hf)N，具有强共价金属-氮键与显著晶格畸变；氮改性使硬度提升两倍以上、杨氏模量提升约两倍；-60°C 至 +150°C 摩擦试验显示高热稳定性，耐磨性提升近一个数量级，摩擦系数降低 3-4 倍。
展开摘要研究煤油泵频率与HVOF喷涂WC–12Co涂层的飞行粒子温度/速度、相组成、孔隙率、粗糙度及力学性能的关系。泵频率30-37Hz（氧气、载气流量、喷距、机器人程序恒定）：平均粒子温度1685→1719°C，速度681→754 m/s，W₂C/WC比0.0160→0.0341；孔隙率F30为2.62%，F33/F35降至1.95%/1.88%，F37升至2.45%；F35硬度与压痕模量最高。中间喷涂条件下涂层致密化与力学响应最佳。
展开摘要